H桥级联型多电平逆变器调制策略对比分析-solarbe文库

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H桥级联型多电平逆变器调制策略对比分析高压变频器 /H 桥级联 / 调制策略 / 谐波性能1 引言随着高压大功率电动机在高压驱动场合的不断需求，高压变频器成为了这些场合实现节能的有效装置。而 H 桥级联型多电平逆变器已成为高压变频器的一种产品，在发电厂、矿山、市政、冶金等工业领域得到了实际应用 [1] 。在 H 桥级联型多电平逆变器的应用过程中，目前的调制策略对输出电压的谐波性能仍存在一些问题，对高压电动机的运行有一定的影响。本文首先对传统的两种调制策略进行了对比分析，进而提出一种改进的调制策略，最后达到提高 H 桥级联型多电平逆变器输出电压谐波性能的目的。2 H 桥级联型多电平逆变器图 1 三相 H 桥级联型多电平逆变器图 1 为三相 H 桥级联型多电平逆变器的拓扑。该拓扑每相采用 m 个相同的功率单元串联，当功率单元的直流母线电压为 E 时，逆变器可输出相电压为 2m1E。这样，可以通过 m 个较低的直流电压 E 的有序叠加，输出较高的交流电压 2m1E，因此，每个功率单元的功率开关可以采用耐压较低的 IGBT 等元件，避免了低压功率开关直接串联存在的动、静态均压问题。每相的功率单元串联后，末端功率单元短接构成三相多电平逆变器的中性点 N，始端功率单元为每相输出端 A 、 B、 C。由于逆变器输出相电压为 2m1 个阶梯形电压，这可以有效地降低输出电压的谐波含量、减小了 dv/dt、抑制了电磁干扰。该拓扑在输出相同电压等级的情况下，不同的调制策略，对输出电压的谐波性能影响不同，显然，对于直流母线侧采用不可控整流的 H 桥级联型多电平逆变器来说，能够有效抑制谐波含量的调制策略对提高逆变器的运行性能至关重要。3 调制策略的谐波性能对比分析对于 H 桥级联型多电平逆变器，目前采用的传统多载波调制策略有消谐波 PWMSub-harmonic PWM 、载波相移 PWMPhase-shifted PWM 。下文对这两种调制策略下逆变器输出电压的谐波性能进行对比分析，并提出一种改进的调制策略，进一步抑制三相逆变器输出线电压的谐波含量。3.1 消谐波 PWM调制策略图 2 消谐波 PWM 调制策略针对两单元级联型五电平逆变器，图 2 为其消谐波 PWM 调制策略。每个功率单元的上下桥臂驱动信号互补，因此每个功率单元需要 2 路载波，对于两单元级联型五电平逆变器共需 4 路载波，如图 2 所示，并且每个载波 Ci 对应输出电压的一个 PWM 电平层 ii1,2,3,4 。当调制波的幅值小于载波 C2 的幅值时，逆变器只能输出 PWM 电平层 2、 3 的三电平电压。由于载波分布为垂直方向同相位，因此，多电平逆变器输出电压的等效载波频率仍为载波频率。图 3 的仿真条件为调制波频率 fm50Hz ，调制度 ma0.9，载波频率 fc2kHz 时。图 3 为两单元 H 桥级联型五电平逆变器采用消谐波 PWM 调制策略下输出仿真，图 3a为逆变器输出五电平相电压，图 3b为输出相电压频谱。由该频谱分析可得，在该调制策略下，逆变器输出电压的等效载波频率为 2kHz ，即载波频率，并且输出电压的总谐波畸变率 THD31.53 。a输出相电压b输出相电压频谱图 3 消谐波 PWM 调制策略下逆变器输出仿真3.2 载波相移 PWM调制策略为了进一步提高多电平逆变器输出电压的等效载波频率，图 4 为载波相移 PWM 调制策略，每个功率单元的功率开关相对应的载波相位差为 π /m。对于五电平逆变器来说，两功率单元的功率开关相对应的载波相位差为 π /2，如图 4 所示，由于在一个载波周期内，调制波与载波相交 4 次，因此输出电压的等效载波频率为载波频率的 4 倍。图 4 载波相移 PWM 调制策略图 5 为与图 3 同一仿真条件下，五电平逆变器采用载波相移 PWM 调制策略逆变器输出仿真，图 5a为该调制策略下逆变器输出的五电平相电压，图 5b为相电压的频谱。与图 3b相比，以相同开关频率，载波相移 PWM 调制策略下，逆变器输出电压的等效载波频率提高了 3 倍，可以有效降低开关损耗，因此该调制策略较消谐波 PWM 调制策略相比，具有更高的性能。a输出相电压b输出相电压频谱图 5 载波相移 PWM 调制策略下逆变器输出仿真3.3 改进的调制策略从目前的高压大功率驱动场合的应用来看，多电平逆变器主要应用于三相电驱动场合，并且直流母线电压主要通过功率二极管不可控整流、电容滤波获得。而多电平逆变器线电压波形质量直接决定高压电动机的运行性能。并且，不可控整流获得的直流母线电压受滤波电容、整流拓扑、逆变器拓扑及其负载类型等因素影响，产生不同程度的直流母线电压波动。而直流母线电压的波动，将使得载波相移 PWM 调制策略不能够满足 PWM 调制的 “ 面积等效原理 ” ，使得多电平逆变器输出电压产生较多的低次谐波，影响负载的运行性能。针对该问题，本文提出一种改进的调制策略如图 6 所示，根据采样的直流母线电压值 Vdc 与直流母线电压基值 V*dc ，采用前馈控制方式，以kVdc/V*dc 为前馈增益系数，实时调节载波的瞬时值，从而改变调制波与载波的相交时刻，使得在直流母线电压波动的情况下， PWM 调制方法仍能满足 “ 面积等效原理 [2] ” ，进而有效地抑制逆变器输出电压的低次谐波含量。图 6 改进的调制策略以两单元 H 桥级联型五电平逆变器为例，图 7 为载波相移 PWM 调制策略下逆变器线电压输出仿真，图7 a为五电平逆变器输出 9 电平线电压，由于直流母线电压的波动，使得输出线电压存在较大的低次谐波，幅值约为基波幅值的 4，如图 7b所示。而对于图 7 a中输出线电压存在的另一个问题是，线电压中部分相邻电平层间存在电平层交叠现象，这将会增加输出线电压的高次谐波含量。a输出线电压b输出线电压频谱图 7 载波相移 PWM 调制策略下逆变器线电压输出仿真为了有效抑制输出线电压的高次谐波含量，解决线电压部分电平层的交叠现象，在图 6 的改进调制策略的基础上，提出锯齿载波相移 PWM 调制策略，这样，使得调制波与载波的一个交点始终箝位在锯齿载波的始末端，输出线电压在几何位置上消除了电平层交叠问题。a输出线电压b输出线电压频谱图 8 改进的调制策略下逆变器输出线电压仿真图 8 为改进的调制策略下逆变器输出线电压仿真，图 8a为 9 电平线电压，完全消除了电平层交叠问题，由图 7b和图 8b的输出线电压频谱对比可得，输出线电压的低次谐波最大幅值与基波幅值比约由 4抑制到 0.5，高次谐波最大幅值与基波幅值比约由 11抑制到 6，线电压的 THD 由 22.83下降到 14.26，因此，对于不可控整流的多电平逆变器来说，改进的调制策略有效地抑制了输出线电压的高、低次谐波含量。4 实验结果为了验证载波相移 PWM 调制策略与提出的改进调制策略的对比分析，以三相三电平逆变器为实验平台进行实验。单相整流器输入电压为 30V，载波频率 fc2kHz ， RL 负载为 R150Ω ， L10mH 。图 9 为载波相移 PWM 调制策略下实验波形，受负载影响，图 9a中的直流母线电压 Udc 有一定程度的波动，而线电压 Uab 存在电平层交叠问题。由图 9b的线电压频谱得，线电压的低次谐波最大幅值为基波幅值的 7，高次谐波的最大幅值为基波幅值的 27，线电压的 THD51.05 。a直流母线电压与线电压b线电压频谱图 9 载波相移 PWM 调制策略下实验波形a直流母线电压与线电压b线电压频谱图 10 改进的调制策略实验波形图 10 为改进的调制策略实验波形，图 10a为完全消除电平层交叠问题的输出线电压，由图 9b和图 10b的线电压频谱对比可得，在直流母线电压波动的情况下，线电压的低次谐波得到了有效抑制，而高次谐波的最大幅值由基波幅值的 27下降为 12，并且线电压的 THD 由 51.05下降为 36.12，改进的调制策略有效地提高了输出线电压的谐波性能。5 结束语针对 H 桥级联型多电平逆变器的三种调制策略进行了对比分析。载波相移 PWM 调制策略比消谐波 PWM调制策略具有更好的性能。在此基础上，提出一种改进的调制策略，实验对比证明，改进的调制策略较载波相移 PWM 调制策略具有更好的高、低次谐波性能，可以为 H 桥级联型多电平逆变器应用于高压大功率驱动场合提供有益的参考。刘敬珺张峰更多请访问中国自动化网 http//www.ca800.com