基于双管Buck_Boost变换器的直流微电网光伏接口控制分析-solarbe文库

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ＤＯＩ１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１０００－１０２６．２０１２．１３．００８基于双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ变换器的直流微电网光伏接口控制分析杨晨，谢少军，毛玲，秦岭（江苏省新能源发电与电能变换重点实验室，南京航空航天大学，江苏省南京市２１００１６）摘要分析了分布式直流供电系统中光伏接口单元的控制要求，给出了相应的控制策略。以双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ变换器型接口单元为例，介绍了其控制系统结构和小信号模型的建立，分析了接口变换器的工作过程，讨论了闭环控制参数选取依据。最后，在一台３ｋＷ的双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ变换器实验样机上，对理论分析进行了验证，实现了分布式直流供电系统光伏接口单元的基本控制功能。关键词微电网；光伏发电；并网接口；Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ变换器；控制策略；小信号模型收稿日期２０１１－０９－２７；修回日期２０１２－０２－１３。国家自然科学基金资助项目（５１０７７０７０）；南京航空航天大学基本科研业务费专项资金资助项目（ＮＪ２０１１００５）。０引言对包括光伏、风能在内的多种新能源的利用方式，均以构成接入方便、运行简单的分布式发电系统为主［１］。目前研究较多的分布式发电系统多为交流系统，且多构成交流微电网［２－３］。近年来，从提高综合能源利用效率的角度出发，很多研究机构开始对母线电压为３８０Ｖ的分布式直流供电系统（直流微电网）进行研究［４－６］。作为直流微电网的一个重要能源获取单元，太阳能电池发出的电能将通过直流母线直接供给直流设备或经大电网接口回馈给电网。为提高系统效率，通常设计光伏阵列的开路电压高于３８０Ｖ；但在光照不足时，该电压又会低于３８０Ｖ，因此要求光伏接口单元变换器具有升、降压功能。具有升、降压功能的双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ变换器具有输入输出电压同极性、器件应力低和适合较大功率变换等特性［７－１０］，可用做直流微电网光伏接口单元。为充分利用太阳能，光伏接口变换器需要具备最大功率点跟踪（ＭＰＰＴ）能力［１０－１５］；此外，为实现直流微电网中的总线电压控制，保证系统稳定工作，包括光伏接口在内的各个总线接口变换器一般要求采用电压下垂控制［１６－１７］。文献［１６］研究了采用电压下垂控制的变换器组网稳定性问题，并指出电压下垂特性可以通过比例调节或比例积分（ＰＩ）调节实现，但未能对包含ＭＰＰＴ控制的变换器加以探讨。文献［６］提出了包含光伏接口的直流微电网各变换器的外特性要求，并结合电源与负载阻抗特性，讨论了直流微电网的系统稳定性。文献［１７］重点讨论了孤岛模式下各变换器组网的稳定性问题。但上述文献均未涉及变换器层面的具体分析和设计。文献［１８］讨论了双管Ｂｏｏｓｔ－Ｂｕｃｋ变换器包含输出稳压和ＭＰＰＴ控制的控制策略，但应用背景为热电发电机，与直流微电网有较大差别。为确保光伏接口和直流微电网系统高效、可靠及稳定工作，本文结合电压下垂控制和ＭＰＰＴ控制，基于双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ变换器展开直流微电网光伏接口单元的控制研究。１光伏接口单元的控制策略典型的直流微电网结构如图１所示，多个变换器共用直流总线。其中配置了一定容量的光伏电池及相应功率的接口变换器。当直流母线电压较低时，光伏电池应输出最大功率；当直流母线电压过高时，变换器应输出适当的功率，以使直流母线电压处于正常范围内。图１３８０Ｖ直流微电网结构Ｆｉｇ．１Ｍｉｃｒｏｇｒｉｄｓｔｒｕｃｔｕｒｅｗｉｔｈ３８０ＶＤＣｂｕｓ为实现上述控制功能，提出了如图２所示的光伏接口变换器控制策略。采样光伏电池电压ｕｐｖ和电流ｉｐｖ经过输入控制回路实现ＭＰＰＴ控制；采样输出电压ｕｏ经过输出控制回路，实现母线支撑控制。对２个控制回路调节器输出取小，得到功率匹配后的控制量，用于产生开关信号或电流环的参考信号，５４第３６卷第１３期２０１２年７月１０日由此可以保证变换器自动选择ＭＰＰＴ工作模式或母线电压支撑控制模式。图２中Ｇｃ１（ｓ）为电流内环调节器传递函数，其输出与锯齿波截交后产生开关管驱动信号；Ｇｃ２（ｓ）和Ｇｃ３（ｓ）分别为输出和输入电压外环调节器传递函数；Ｖｍ为调制波幅值；ｄ为开关管占空比；ｉＬ为电感电流；ｕｉｎ＿ｒ，ｕｏ＿ｒ和ｉＬ＿ｒ分别为输入电压、输出电压和电感电流基准。图２光伏接口电路的控制Ｆｉｇ．２Ｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｆｏｒｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｉｎｔｅｒｆａｃｅｃｉｒｃｕｉｔ２双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ接口变换器及其控制图３（ａ）是基本的双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ变换器。根据Ｓ１和Ｓ２开关同步与否，双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ变换器可以有多种工作模式［９－１０］。本文进一步分析时，先考虑同步工作模式，图３（ｂ）为其同步控制时的电路工作波形。图３（ａ）中Ｓ１和Ｓ２分别为２个主开关管；Ｄ１和Ｄ２为续流二极管；Ｌ为储能电感；Ｃｆ为输出滤波电容；Ｒ为输出负载电阻。为更好地实现与光伏电池解耦，在电路中加入输入 π 形滤波器（Ｌ０，Ｃ１和Ｃ２）。图３（ｂ）中ｕＳ１和ｕＳ２分别为开关管Ｓ１和Ｓ２的驱动电压；ｉＤ１，ｉＳ１，ｉＬ分别为流过Ｄ１，Ｓ１和储能电感的电流。图３双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ变换器及其工作波形Ｆｉｇ．３Ｔｗｏ－ｓｗｉｔｃｈＢｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔｃｏｎｖｅｒｔｅｒａｎｄｉｔｓｗｏｒｋｉｎｇｗａｖｅｆｏｒｍｓ当光伏接口变换采用双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ变换器时，在变换器的控制策略中可以加入电感电流内环控制，以加快动态响应速度。３控制系统的稳定性分析与参数设计３．１双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ接口变换器的小信号建模将图３电路中的２个开关网络标出，即Ｓ１和Ｄ１组成的Ｂｕｃｋ网络、Ｓ２和Ｄ２组成的Ｂｏｏｓｔ网络。在同步工作模式下，设２个开关管Ｓ１和Ｓ２的占空比为ｄ。考虑到电感电流连续，应用开关平均法并去掉高阶小量，得到小信号模型如图４所示。图４电感电流连续时光伏接口系统的小信号模型Ｆｉｇ．４Ｓｍａｌｌｓｉｇｎａｌｍｏｄｅｌｏｆｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｉｎｔｅｒｆａｃｅｓｙｓｔｅｍａｔｉｎｄｕｃｔｏｒｃｕｒｒｅｎｔｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｍｏｄｅ图４中用电压源串联电阻的方式模拟光伏电池，Ｒｐｖ０为等效内阻；Ｕｐｖ０为等效电压源；ＲＬ０，ＲＣ１和ＲＣ２为 π 形滤波器相应的寄生电阻；ＲＬ和ＲＣｆ分别为储能电感和输出滤波电容的寄生电阻；ｕ＾ｐｖ，ｄ＾，ｕ＾ｏ为信号扰动量；Ｉｏ为变换器稳态下的输出电流；Ｄ为占空比稳态量；ｄ＝Ｄ＋ｄ＾；Ｄ ′ ＝１－Ｄ。用５条虚线将电路分割成了６个部分，并标注了５条虚线处对应的稳态电压（Ｕｉｎ０至Ｕｉｎ４）和稳态电流（Ｉｉｎ０至Ｉｉｎ４）。虚线１和２之间对应Ｂｕｃｋ网络，虚线３和４之间对应Ｂｏｏｓｔ网络。６４２０１２，３６（１３）图４中模拟光伏电池的外特性随Ｒｐｖ０的不同取值而改变，如图５所示，其中Ｒｐｖ０＿ｂ＜Ｒｐｖ０＿ａ，Ｕｍｐｐ为最大功率点电压。图５模拟光伏电源的Ｐ－Ｖ曲线Ｆｉｇ．５Ｐ－Ｖｃｕｒｖｅｓｏｆｓｉｍｕｌａｔｅｄｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｓｏｕｒｃｅ３．２控制结构根据图２，可以确定电流内环、输出电压外环、输入电压外环控制结构如图６所示。图６中ｉ＾Ｌ为电感电流信号扰动量；Ｇｉｄ（ｓ）为ｉＬ关于ｄ的传递函数；ｋｏ为输出电压反馈系数；ＧＶｄ（ｓ）为ｕｏ关于ｄ的小信号扰动量传递函数；ｋｉｎ为输入电压反馈系数；ｕｐｖ＿ｒ为光伏电池电压基准；ＧｉｎＶｄ（ｓ）为ｕｐｖ关于ｄ的小信号扰动量传递函数。图６控制结构Ｆｉｇ．６Ｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒｕｃｔｕｒｅ对图４电路分别从虚线０向左及虚线４向右进行电路等效处理，得到如图７（ａ）所示的简化电路（忽略寄生参数）。将图４虚线１右侧的电路进行等效处理，可得到图７（ｂ）所示电路。图７（ａ）中Ｚｉｎ＝Ｒｐｖ０＋２Ｌ０ｓ（Ｃ１ｓＲｐｖ０＋１）Ｒｐｖ０Ｃ２ｓ＋（２Ｌ０ｓＣ２ｓ＋１）（Ｃ１ｓＲｐｖ０＋１）（１）Ｚｏ＝Ｒ１＋ＣｆｓＲ（２）图７系统小信号模型化简Ｆｉｇ．７Ｓｉｍｐｌｉｆｉｃａｔｉｏｎｏｆｓｙｓｔｅｍｓｍａｌｌｓｉｇｎａｌｍｏｄｅｌ图７（ｂ）中ＺＡ和ＺＢ为从点划线按箭头方向看过去的阻抗，考虑Ｕｐｖ０无扰动，则有（忽略寄生参数）ＺＡ＝Ｚｏ（１－Ｄ）２＋ＬｓＤ２＋Ｃ２ｓ［Ｚｏ（１－Ｄ）２＋Ｌｓ］ＺＢ＝Ｒｐｖ０Ｃ１ｓＲｐｖ０＋烅烄烆１（３）Ｉｅｑｕ＝ＤＵｉｎ１＋Ｕｉｎ４＋ＩｏＺｏＺｏＤ ′２＋Ｌｓ＋ＩＬ（４）Ｚｏ′ ＝ＺｏＤ ′２＋ＬｓＤ２（５）根据电路关系，稳态时有Ｕｐｖ＝Ｕｉｎ０＝Ｕｉｎ１＝Ｕｐｖ０Ｒ（１－Ｄ）２Ｒ（１－Ｄ）２＋Ｄ２Ｒｐｖ０（６）Ｕｏ＝Ｕｉｎ４（７）Ｉｉｎ２＝Ｉｉｎ３＝ＩＬ＝Ｉｏ＋Ｉｐｖ（８）式中Ｕｐｖ和Ｉｐｖ分别为变换器稳态下的输入电压和电流；Ｕｏ为变压器稳态下的输出电压。１）电流内环假设输入电压Ｕｐｖ０不扰动，由图７（ａ）可得Ｇｉｄ（ｓ）＝ｉ＾Ｌｄ＾＝Ｕｐｖ＋Ｕｏ＋ＩｏＺｏ－ＩｐｖＺｉｎＺｉｎＤ２＋Ｌｓ＋ＺｏＤ ′ ２（９）电流内环的开环通路传递函数Ｇｉ（ｓ）为Ｇｉ（ｓ）＝Ｇｉｄ（ｓ）Ｇｃ１（ｓ）Ｖｍ（１０）２）输出电压外环同样，根据图６（ｂ），由图７（ａ）可得ＧＶｄ（ｓ）＝ｕ＾ｏｄ＾＝（Ｕｐｖ＋Ｕｏ－ＩｐｖＺｉｎ）Ｄ ′ －（Ｉｐｖ＋Ｉｏ）（ＺｉｎＤ２＋Ｌｓ）ＺｉｎＤ２＋Ｌｓ＋ＺｏＤ ′ ２Ｚｏ（１１）７４· 绿色电力自动化 · 杨晨，等基于双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ变换器的直流微电网光伏接口控制分析输出电压外环的开环传递函数Ｇｏ（ｓ）为Ｇｏ（ｓ）＝ｋｏＧｃ２（ｓ）ＧＶｄ（ｓ）Ｇｃ１（ｓ）Ｖｍ１＋Ｇｉｄ（ｓ）Ｇｃ１（ｓ）Ｖ（）ｍ（１２）３）输入电压外环变换器ＭＰＰＴ工作时需要对输入电压进行控制。根据图２，此时输出电压外环不起作用，可以得到输入电压外环结构（图６（ｃ））。由图７（ｂ）可得ＧｉｎＶｄ（ｓ）＝ｕ＾ｐｖｄ＾＝－Ｚ［ＡＤ（Ｕｐｖ＋Ｕｏ＋ＩｏＺｏ）Ｚｏ（１－Ｄ）２＋Ｌｓ＋ＲＬ＋Ｉｏ＋Ｉｐ］ｖＺＢＺＡ＋ＺＢ＋２Ｌ０ｓ（１３）输入电压外环的开环传递函数ＧＰＶ（ｓ）为ＧＰＶ（ｓ）＝ｋｉｎＧｃ３（ｓ）ＧｉｎＶｄ（ｓ）Ｇｃ１（ｓ）Ｖｍ１＋Ｇｉｄ（ｓ）Ｇｃ１（ｓ）Ｖ（）ｍ（１４）３．３调节器传递函数参数选取本文的实际电路参数为Ｌ＝３００ μ Ｈ，Ｃｆ＝１８８０ μ Ｆ，Ｌ０＝１５０ μ Ｈ，Ｃ１＝２３５ μ Ｆ，Ｃ２＝２３５ μ Ｆ。Ｇｃ１（ｓ），Ｇｃ２（ｓ）和Ｇｃ３（ｓ）均采用ＰＩ调节器，其传递函数可表示为Ｇｃｉ（ｓ）＝Ｋｐｉ＋Ｋｉｉｓ（１５）式中Ｋｐｉ和Ｋｉｉ分别为比例、积分系数。３个ＰＩ调节器的设计比较灵活，重点是在保证稳定性的前提下对各个环路截止频率进行设置。首先，电流内环截止频率应大于２个电压外环；其次，２个电压外环设计时应考虑２个外环间的切换问题，选取两环截止频率相当且尽量高，从而加快动态响应速度。取Ｖｍ＝３０，ｋｉｎ＝ｋｏ＝１／８０，应用经典控制理论进行选取Ｋｐ１＝０．３，Ｋｉ１＝６００；Ｋｐ２＝５．６，Ｋｉ２＝１４０；Ｋｐ３＝－１１．２，Ｋｉ３＝－２８０（式（１３）、式（１４）表明占空比与输入电压小信号呈负关系，即非最小相位关系，所以调节器设计也应遵循非最小相位系统设计原则，Ｇｃ３（ｓ）的参数应为负数），相应的电流内环截止频率约为１０ｋＨｚ，２个电压外环截止频率约为１００Ｈｚ。４光伏接口单元控制策略的实验研究采用电导增量法作为ＭＰＰＴ方法。主电路采用带有耦合电感的双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ电路［１９］，该电路工作原理与传统的双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ电路类似，但具有比较高的效率。４．１输出稳压输出稳压实验时选取了较小的Ｒｐｖ０值，保证变换器不进入ＭＰＰＴ工作状态，试验控制策略中提出的输出电压外环的控制特性。变换器额定负载为３ｋＷ，变换器从空载到带３０％额定负载及从带３０％额定负载到带８０％额定负载的加载实验波形如图８所示。实验结果表明，输出电压在突加负载后０．３～０．４ｓ左右稳定，与截止频率设计结果在１００Ｈｚ左右基本吻合。图８变换器加载工作波形Ｆｉｇ．８Ｌｏａｄｗｏｒｋｉｎｇｗａｖｅｆｏｒｍｓｏｆｃｏｎｖｅｒｔｅｒ４．２ＭＰＰＴ控制适当增大Ｒｐｖ０值以保证变换器能进入ＭＰＰＴ工作状态。采用电压源串联电阻方案可以较准确地观察ＭＰＰＴ跟踪的效果，最大功率点电压是电源电压的一半。另外，为保证ＭＰＰＴ跟踪的稳定性，ＭＰＰＴ更改步长的频率应匹配输入电压外环的截止频率。实验中取Ｒｐｖ０＝２００ Ω ，设置ＭＰＰＴ更改步长的频率为６．２５Ｈｚ（远小于１００Ｈｚ），输入电压更改步长为０．７Ｖ。变换器空载启动到输出稳压后加载进入ＭＰＰＴ工作状态及由ＭＰＰＴ工作状态切入输出稳压状态的实验波形如图９所示。实验时，变换器先空载工作，则仅输出电压控制环起作用；加载后使输出电压下降，变换器匹配模拟光伏电池功率，切入ＭＰＰＴ控制。另外，设置的输入电压参考初始值为０．７５Ｕｏｃ（Ｕｏｃ为光伏电池开路电压）［１４］，输入电压先稳定在该电压值（图９（ａ）中Ａ点），再开始进行ＭＰＰＴ控制。从图９（ａ）中Ａ点开始，输入电压在２７ｓ内连续变化了约９０Ｖ，按照ＭＰＰＴ方法更改步长电压和时间步长的操作，理论需要约２１ｓ，实验值与理论值基本吻合。图９（ｂ）中Ｂ点是增大光伏电池模拟电压源电压的时刻。通过对负载的设置，使输出电压（即母线电压）升高超过额定值（３８０Ｖ），变换器即由ＭＰＰＴ控制切入输出８４２０１２，３６（１３）电压外环控制，这时的变换器输入电压由Ｕｍｐｐ上升，从而匹配输出功率。图９ＭＰＰＴ实验波形Ｆｉｇ．９ＭＰＰＴｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｗａｖｅｆｏｒｍｓ４．３光伏接口单元在直流微电网中的运行将变换器投入到一个包含太阳能电池板、负载和一台５ｋＷ电网接口变换器的直流微电网中运行。变换器接入直流微电网后投入运行、直流微电网孤岛运行及切出运行时的实验波形如图１０所示。图１０变换器投入直流微电网运行的实验波形Ｆｉｇ．１０Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｗａｖｅｆｏｒｍｓｏｆｃｏｎｖｅｒｔｅｒｏｐｅｒａｔｉｎｇｉｎａｍｉｃｒｏｇｒｉｄ图１０（ａ）中，变换器投入运行后，直流微电网母线电压由大电网接口变换器和光伏接口单元共同支撑，变换器输入电压最终稳定在最大功率点电压Ｕｍｐｐ（约为７０％～８２％开路电压值），母线电压基本维持不变。图１０（ｂ）中，Ｃ点是大电网接口变换器停止运行的时刻，此时微电网母线电压仅由光伏接口单元支撑。图１０（ｃ）中，Ｄ点是变换器切出运行的时刻，直流微电网母线电压由大电网接口变换器支撑。上述实验均不包含储能环节，在微电网负载一定的情况下，无论是否接入大电网接口变换器，双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ变换器都能够按照直流母线电压和变换器输入输出功率匹配情况，完成对直流微电网的控制。５结语本文构建了基于双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ变换器的直流微电网光伏接口单元的小信号模型，设计了具有输出电压下垂控制和ＭＰＰＴ控制功能的闭环系统结构，并通过一台３ｋＷ的实验样机进行了实验验证。实验结果表明，设计的接口控制策略合理，接口变换器的分析和设计方法正确，可以实现电压下垂控制和ＭＰＰＴ控制的自动切换，满足分布式直流供电系统光伏单元的控制需求。感谢深圳航嘉驰源电气股份有限公司和南京麦格安倍电气科技有限公司对本项目的研究支持。参考文献［１］ＬＡＳＳＥＴＥＲＲＨ．Ｔｈｅｒｏｌｅｏｆｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄｅｎｅｒｇｙｒｅｓｏｕｒｃｅｓｉｎｆｕｔｕｒｅｅｌｅｃｔｒｉｃｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍｓ［ＥＢ／ＯＬ］．［２００６－０３－２７］．ｈｔｔｐ／／ｗｗｗ．ｅｎｅｒｇｙ．ｗｉｓｃ．ｅｄｕ／ｗｐ－ｃｏｎｔｅｎｔ／ｕｐｌｏａｄｓ／２００６／０４／Ｌａｓｓｅｔｅｒ－ＤｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄＧｅｎｅｒａｔｉｏｎ．ｐｄｆ．［２］ＢＥＧＯＶＩＣＭ，ＰＲＥＧＥＬＪＡ，ＲＯＨＡＴＧＩＡ，ｅｔａｌ．Ｉｍｐａｃｔｏｆｒｅｎｅｗａｂｌｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｏｎｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍｓ［Ｃ］／／Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅ３４ｔｈＨａｗａｉｉＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎＳｙｓｔｅｍＳｃｉｅｎｃｅｓ，Ｊａｎｕａｒｙ３－６，２００１，Ｍａｕｉ，ＨＩ，ＵＳＡ６５４－６６３．［３］ＬＡＳＳＥＴＥＲＲＨ．Ｍｉｃｒｏｇｒｉｄｓ［Ｃ］／／Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆ２００２ＩＥＥＥＰｏｗｅｒＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＳｏｃｉｅｔｙＷｉｎｔｅｒＭｅｅｔｉｎｇＶｏｌ１，Ｊａｎｕａｒｙ２７－３１，２００２，ＮｅｗＹｏｒｋ，ＮＹ，ＵＳＡ３０５－３０８．［４］ＫＡＫＩＧＡＮＯＨ，ＭＩＵＲＡＹ，ＩＳＥＴ，ｅｔａｌ．ＤＣｖｏｌｔａｇｅｃｏｎｔｒｏｌｏｆｔｈｅＤＣｍｉｃｒｏ－ｇｒｉｄｆｏｒｓｕｐｅｒｈｉｇｈｑｕａｌｉｔｙｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ［Ｃ］／／ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆＰｏｗｅｒＣｏｎｖｅｒｓｉｏｎＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，Ａｐｒｉｌ２－５，２００７，Ｎａｇｏｙａ，Ｊａｐａｎ５１８－５２５．［５］ＴＡＮＡＫＡＴ，ＳＥＫＩＹＡＴ，ＢＡＢＡＹ，ｅｔａｌ．Ａｎｅｗｈａｌｆ－ｂｒｉｄｇｅｂａｓｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒｗｉｔｈｔｈｅｒｅｄｕｃｅｄ－ｃａｐａｃｉｔｙＤＣｃａｐａｃｉｔｏｒｓｆｏｒＤＣｍｉｃｒｏ－ｇｒｉｄ［Ｃ］／／ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆＩＥＥＥＥｎｅｒｇｙＣｏｎｖｅｒｓｉｏｎＣｏｎｇｒｅｓｓａｎｄＥｘｐｏｓｉｔｉｏｎ，Ｓｅｐｔｅｍｂｅｒ１２－１６，２０１０，Ａｔｌａｎｔａ，ＧＡ，ＵＳＡ２５６４－２５６９．９４· 绿色电力自动化 · 杨晨，等基于双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ变换器的直流微电网光伏接口控制分析［６］ＢＯＲＯＹＥＶＩＣＨＤ，ＣＶＥＴＫＯＶＩＣＩ，ＤＯＮＧＤ，ｅｔａｌ，Ｆｕｔｕｒｅｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｐｏｗｅｒｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍｓａｃｏｎｔｅｍｐｌａｔｉｖｅｖｉｅｗ［Ｃ］／／Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅ１２ｔｈＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎＯｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃａｌａｎｄＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，Ｍａｙ２０－２２，２０１０，Ｂｒａｓｏｖ，Ｒｏｍａｎｉａ１３６９－１３８０．［７］ＳＡＨＵＢ，ＲＩＮＣＯＮ－ＭＯＲＡＧＡ．Ａｌｏｗｖｏｌｔａｇｅ，ｄｙｎａｍｉｃ，ｎｏｎｉｎｖｅｒｔｉｎｇ，ｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓＢｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔｃｏｎｖｅｒｔｅｒｆｏｒｐｏｒｔａｂｌｅａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓｏｎＰｏｗｅｒＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２００４，１９（２）４４３－４５２．［８］ＱＩＡＯＨａｉｂｏ，ＺＨＡＮＧＹｉｃｈｅｎｇ，ＹＡＯＹｏｎｇｔａｏ，ｅｔａｌ．ＡｎａｌｙｓｉｓｏｆＢｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔｃｏｎｖｅｒｔｅｒｓｆｏｒｆｕｅｌｃｅｌｌｅｌｅｃｔｒｉｃｖｅｈｉｃｌｅｓ［Ｃ］／／ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆＩＥＥＥＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎＶｅｈｉｃｕｌａｒＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓａｎｄＳａｆｅｔｙ，Ｄｅｃｅｍｂｅｒ１３－１５，２００６，Ｂｅｉｊｉｎｇ，Ｃｈｉｎａ１０９－１１３．［９］ＣＨＥＮＪｉｎｇｑｕａｎ，ＭＡＫＳＩＭＯＶＩＣＤ，ＥＲＩＣＫＳＯＮＲＷ．Ａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｄｅｓｉｇｎｏｆａｌｏｗ－ｓｔｒｅｓｓＢｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔｃｏｎｖｅｒｔｅｒｉｎｕｎｉｖｅｒｓａｌ－ｉｎｐｕｔＰＦＣａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓｏｎＰｏｗｅｒＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２００６，２１（２）３２０－３２９．［１０］肖华锋，谢少军．用于光伏并网的交错型双管Ｂｕｃｋ－Ｂｏｏｓｔ变换器［Ｊ］．中国电机工程学报，２０１０，３０（２１）７－１２．ＸＩＡＯＨｕａｆｅｎｇ，ＸＩＥＳｈａｏｊｕｎ．Ａｎｉｎｔｅｒｌｅａｖｉｎｇｄｏｕｂｌｅ－ｓｗｉｔｃｈＢｕｃｋ－ＢｏｏｓｔｃｏｎｖｅｒｔｅｒｆｏｒＰＶｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１０，３０（２１）７－１２．［１１］张超，何湘宁．一种用于光伏发电系统的新型高频逆变器［Ｊ］．电力系统自动化，２００５，２９（１９）５１－５３．ＺＨＡＮＧＣｈａｏ，ＨＥＸｉａｎｇｎｉｎｇ．Ａｎｏｖｅｌｈｉｇｈ－ｆｒｅｑｕｅｎｃｙＤＣｌｉｎｋｉｎｖｅｒｔｅｒｆｏｒｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００５，２９（１９）５１－５３．［１２］董密，罗安．光伏并网发电系统中逆变器的设计与控制方法［Ｊ］．电力系统自动化，２００６，３０（２０）９７－１０２．ＤＯＮＧＭｉ，ＬＵＯＡｎ．Ｄｅｓｉｇｎａｎｄｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｉｅｓｏｆｉｎｖｅｒｔｅｒｓｆｏｒａｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００６，３０（２０）９７－１０２．［１３］方宇，马旭东．一种新型耦合电感式双Ｂｏｏｓｔ光伏微逆变器拓扑分析［Ｊ］．电力系统自动化，２０１１，３５（１７）３２－３７．ＦＡＮＧＹｕ，ＭＡＸｕｄｏｎｇ．Ａｎｏｖｅｌｔｏｐｏｌｏｇｙａｎａｌｙｓｉｓｏｆｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｍｉｃｒｏ